2.2.2 Proses tajuk sejuk (menekan) untuk kacang
(1) Klasifikasi Proses Tajuk Sejuk Kacang Biasa
Kacang heksagon juga merupakan pengikat yang digunakan secara meluas dengan pelbagai kaedah pengeluaran. Kacang dengan spesifikasi di bawah M24 biasanya dihasilkan dengan penempaan sejuk (menekan). Proses tajuk sejuk yang biasa digunakan untuk kacang termasuk yang berikut:
a. Menggunakan wayar berdiameter lebih kecil untuk tajuk sejuk untuk menghasilkan kacang
Ini adalah kaedah pengeluaran yang paling biasa digunakan untuk kacang tajuk sejuk. Gunakan diameter wayar do{{0}}.60s~0.70s, s - saiz nat pada bahagian bertentangan. Menggunakan stesen kerja memotong, membentuk, menjengkelkan, menekan heksagon dan menebuk (proses), seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 36-23. Pengeluaran boleh dijalankan pada mesin pengepala sejuk automatik di tiga atau empat stesen kerja, atau mengikut urutan pada akhbar. Pengeluaran pada mesin tajuk sejuk tiga stesen boleh menghilangkan keperluan untuk membentuk, tetapi kacang yang lebih besar daripada M12 dan ke atas tidak mengalami pembentukan, menjadikannya sukar untuk mengawal kualiti muka akhir dan keseragaman sudut botak.
Rajah 36-23 Gambarajah skematik penekan sejuk berbilang stesen dan ubah bentuk penekan sejuk berjujukan kacang
b. Menggunakan wayar berdiameter lebih besar untuk tajuk sejuk untuk menghasilkan kacang
Proses ini menggunakan diameter dawai do ≈ 0.9s, yang dipotong, dibentuk, pada mulanya terganggu, prabentuk, ketepatan terbentuk dan ditebuk. Ia biasanya dihasilkan pada mesin tajuk sejuk automatik lima stesen, dengan mekanisme pengapit dan membalikkan, seperti ditunjukkan dalam Rajah 36-24.
c. Proses pembentukan keluli heksagon
Kaedah proses ini kurang biasa digunakan dan biasanya digunakan untuk pengeluaran kacang bersaiz besar di atas M20. Ia dilengkapkan dengan menekan sejuk berurutan pada penekan. Proses pengeluaran mengikuti pemotongan, penekanan awal, penekanan ketepatan, dan penebukan.
(2) Analisis Parameter Proses dan Proses Tajuk Nut Cold (Menekan).
a. Potong
Dalam mesin pengepala sejuk automatik dengan pelbagai stesen kerja atau pengeluaran berurutan pada mesin penekan, pemotongan adalah proses pertama dan paling kritikal. Kerana kerataan patah pemotongan dan saiz tanda ladam yang terbentuk oleh tekanan bilah pemotong (lihat Rajah 36-25) mempunyai kesan langsung pada pembentukan dan gangguan urutan seterusnya. Panjang pemotongan boleh dikira daripada formula 36-22.
Rajah 36-25 Gambar rajah skema cetakan ladam pada lajur bahan kacang
(Formula 36-22)
Dalam formula, Lo - panjang pemotongan mm, berbentuk V - isipadu kosong sebelum penebuk nat (mm3)
Fo - luas keratan rentas wayar mm2
Ini hanyalah nilai yang dikira, dan dalam pengeluaran sebenar, panjang pemotongan perlu diperbetulkan dengan melaraskan lajur penyekat bahan. Kadangkala kaedah penimbang juga digunakan untuk mengukur ketepatan pemotongan, iaitu berat bilet adalah bersamaan dengan berat lajur bahan potong. Apertur acuan pemotongan hendaklah {{0}}.05-0.1mm lebih besar daripada diameter maksimum bahan, dan jurang antara bilah dan acuan pemotongan hendaklah kira-kira 0.1mm.
b. Pembedahan plastik
Seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 36-26, membentuk melibatkan meratakan muka hujung lajur bahan dan menekan 1-2 keluar di hujung bawah × Tampang 45 darjah digunakan untuk membaiki kecacatan pada bahan potong dan memastikan kualiti proses menekan seterusnya.
Saiz plastik d{{0}}do+(0.1-0.25) (mm)
Dalam formula, lakukan - diameter wayar dalam mm.
Rajah 36-26 Pembentukan Lajur Bahan Kacang
c. Bola kecewa
Bola menjengkelkan ialah proses menjengkelkan (menekan) lajur bahan berbentuk ke dalam bentuk bola berbentuk dram, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 36-27. Kualitinya mempengaruhi kejelasan dan kualiti muka hujung kacang, sudut kosong dan tepi. Apabila menentukan dimensi geometri bola berbentuk dram, berdasarkan pengalaman, dengan chamfer 40 darjah , dimensi dM dan h hendaklah sekecil mungkin. Dengan cara ini, apabila menekan heksagon, daya geseran di kawasan yang sepadan hendaklah kecil. Di bawah tindakan daya acuan, logam mempunyai kecairan yang baik dan mudah untuk mengisi heksagon. Jika dM dan h terlalu besar, tidak mudah untuk mengisi heksagon apabila menekannya. Jika daya mampatan ditingkatkan untuk mengisi bentuk heksagon, muka hujung kacang akan menghasilkan burr.
Saiz bola berbentuk gendang adalah berdasarkan data empirikal seperti berikut:
DM{{0}}(0.7~0.8) d-diameter
Dmax Kurang daripada atau sama dengan Smin
Dalam formula, diameter d - diameter nominal kacang mm
Dmax - Diameter maksimum bola berbentuk dram mm
Smin - saiz minimum kacang s persegi mm
Berdasarkan dimensi dM dan D dan isipadu kosong nat, dimensi lain bola berbentuk dram boleh dikira:
Rajah 36-27 Kegagalan bola berbentuk dram kacang
(Formula 36-23)
H=h+(D - dM) tg40 darjah (Formula 36-24)
d. Pengacuan mampatan
Menekan, iaitu, menempa bentuk heksagon kacang untuk memenuhi keperluan dimensi luaran kacang heksagon. Sama ada saiz ubah bentuk adalah munasabah secara langsung mempengaruhi kualiti produk dan jangka hayat acuan.
Faktor utama yang perlu dipertimbangkan untuk saiz kosong heksagon termasuk pembongkaran kosong heksagon dalam acuan cekung heksagon dan pengembangan tebukan seterusnya. Oleh itu, adalah dikehendaki bahawa sisi nat mempunyai sudut kecondongan (Lihat Rajah {{0}}), saiznya cenderung meningkat dengan peningkatan spesifikasi, seperti nat di atas M10 , Umumnya diambil sebagai 0 darjah . 30 ′ -1 darjah , seperti Jika sudut terlalu besar, akan terdapat perbezaan yang ketara dalam saiz port atas dan bawah cetakan cekung heksagon, yang akan menyebabkan kedudukan tebuk heksagon (juga dikenali sebagai acuan penekan) dalam die lengan menjadi tidak stabil, yang boleh menyebabkan kesipian nat kecewa kosong dan menjejaskan ketegak nat( ) Daripada toleransi, dan pada masa yang sama, saiz s selepas menumbuk dan berkembang tidak memenuhi keperluan standard. Julat sebenar 0 darjah . 30 ' hingga 1 darjah ditentukan oleh pengalaman pengeluaran praktikal.
Selain dimensi ini, terdapat banyak dimensi lain yang berkaitan secara langsung dengan dimensi luaran nat dan rupa produk (lihat Rajah 36-29), menunjukkan dimensi nat yang menekan kosong. Antaranya, bentuk geometri dan saiz lubang cekung di kedua-dua hujungnya sangat penting. D1 ialah dimensi kritikal yang terlalu kecil dan terdedah kepada burr semasa menumbuk; Terlalu besar, tumbukan dengan mudah boleh menghasilkan mulut sangkakala, yang menjejaskan integriti benang dalaman. Data empirikal ialah:
＜ M8: d1=d kecil maks+(0.02-0.04) mm
M8~M14: d1=d kecil maks+(0.05~0.10) mm
M14~M18: d1=d maks kecil+(010~0.15) mm
M18~M24: d1=d maks kecil+(0.15~0.30) mm
Rajah 36-28 Sudut Kecondongan Sisi Nat Y
Dalam formula: d maks kecil - saiz maksimum diameter kecil benang dalaman nat (mm)
D=(1.05-1.1) d-diameter
Dalam formula, diameter d - diameter nominal nat (mm)
Saiz D terlalu kecil, yang tidak kondusif untuk mengganggu dan membentuk kacang, dan tidak kondusif untuk aliran logam, dengan sudut heksagon yang tidak jelas; Saiz D terlalu besar, mengakibatkan pengurangan permukaan sokongan kacang, yang menjejaskan penampilan dan kekuatan pengikat.
Selepas menentukan dimensi d1 dan d, talang dalaman nat standard hendaklah kira-kira 120 darjah, biasanya diambil sebagai 106 darjah. Sebabnya ialah chamfer dalaman sepatutnya lebih kecil sedikit, dan mengikut formula, saiz h boleh menjadi lebih besar. Ini bukan sahaja menjimatkan keluli, tetapi juga memberi manfaat kepada ubah bentuk kacang semasa menekan, dan mengurangkan ketebalan kulit penebuk (iaitu kacang besi yang ditumbuk), yang bermanfaat untuk menumbuk.
H=(d-d1) tg37 darjah (Formula 36-25)
Satu lagi dimensi penting dalam rongga cekung ialah h1 dan Sudut mempunyai kesan ke atas penebuk heksagon yang ditolak keluar dari die heksagon selepas nat kecewa terbentuk. H1 tidak boleh terlalu tinggi. Jika ia terlalu tinggi, ia akan menjejaskan detasmen bilet heksagon tepat pada masanya dari acuan bawah heksagon, dan kemudian bilet seterusnya akan memasuki acuan cekung, menyebabkan penutup berat dan mengakibatkan kerosakan. Data empirikal ialah:
M8~M10: h1=(0.4~0.5) mm
M10~M16: h1=(0.6~1.0) mm
M18-M24: h1=(1.2-1.6) mm
Untuk kacang di atas M20, h1 dadu atas boleh (0.30-0.50) mm lebih tinggi daripada dadu bawah, yang lebih kondusif kepada ubah bentuk tajuk sejuk.
Secara amnya, 10 darjah hingga 15 darjah diambil. H1 Selepas pengesahan, saiz d2 boleh dikira menggunakan formula berikut:
D2=d1-2h1tan (Formula 36-26)
Bahagian atas rongga cekung ialah kon, dengan sudut kon 150 darjah . Sudut kon ialah tg15 darjah , dan ketinggian keseluruhan rongga cekung ialah:
H2=h+h1+tg15 darjah (Formula 36-27)
Saiz rongga biasanya tidak digunakan sebagai asas untuk pemeriksaan, tetapi dipastikan oleh saiz acuan. Data di atas adalah berdasarkan GB/T 6170-2000 kacang standard. Tidak terpakai sepenuhnya untuk jenis kacang lain.
e. Menumbuk
Saiz dan kualiti lubang tebukan semuanya untuk memenuhi keperluan urutan benang seterusnya. Diameter lubang dalam nat biasanya ditentukan oleh saiz maksimum diameter kecil. Memandangkan kekerasan keluli menjejaskan kualiti tebukan, apertur boleh ditetapkan antara dimensi minimum dan maksimum diameter kacang, yang boleh dikawal secara fleksibel oleh pengendali dalam julat toleransinya. Malah, mengambil kira faktor penorehan, toleransi saiz tebukan harus lebih kecil daripada toleransi diameter kecil.
2024 Januarike-4Minggu WBM PCadangan roduct:
Tandukan mati, Punch:
WBM menghasilkan acuan penggelek tirus dengan kecekapan dan automasi yang tinggi. Penggelek dibentuk pada satu mesin penekan sejuk automatik dan disuap, dipotong dan ditebuk ke dalam dadu selama lima langkah.
Kami boleh menghasilkan pelbagai jenis dan saiz taper roller dies dengan jaminan kualiti, termasuk:Combination Punch,Outside Sleeve,Blade,Combination Punch, Feed Cylinder,Combination Dies,Double Layer Sleeve,Insert.
https://www.w-bm.com/products/Taper-roller-cold-heading-dies/Heading-dies,Punch/400.html
